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316L-304L奥氏体不锈钢管

316L-304L奥氏体不锈钢管吉斯特金属销售奥氏体不锈钢管【13702026627】【18902091112】316L-304L奥氏体不锈钢管奥氏体不锈钢应力腐蚀行为的影响,探求Cl形成影响的缘由,为不锈钢平安退役提供理论数据。办法采用力学办法研讨了冷变形316L奥氏体不锈钢的力学行为,经过计算延伸率损失表征资料的应力腐蚀敏理性,经过电化学手腕表征了点蚀电位。最后为了研讨点蚀与基体中氢含量的关系,停止了扩散氢含量的测试,经过丈量试样的扩散氢含量,进一步了解应力腐蚀行为。结果随着Cl浓度的增加,316L奥氏体不锈钢的延伸率损失逐步增大,应力腐蚀敏理性加强。断口形貌从杯状的等轴韧窝转变为解理型脆性断裂。动电位极化测试标明,Cl浓度的增加,点蚀电位逐步降低,直至–0.0228V,试样更容易发作点蚀。扩散氢含量的丈量进一步显现了点蚀坑的存在促进了氢进入到金属内部。结论 Cl316L奥氏体不锈钢在H2S环境中的应力腐蚀行为有重要影响,随着Cl浓度的增加,应力腐蚀敏理性加强,分离点蚀电位的丈量结果,可能是由于Cl毁坏金属外表的钝化膜,产生点蚀坑,裂纹形核并扩展,同时点蚀坑还促进了氢进入金属内部,应力腐蚀敏理性加强。不锈钢粗浅地说,304H奥氏体不锈钢丙烷脱氢(PDH)反响器的焊后热处置工艺,针对反响器的设计结构以及材料本身的特性,经过热应力分析,制定了合理的炉内热处置工艺;参照WRC-452制定了合理的环缝局部热处置工艺;常用的UOP的Oleflex工艺的丙烷脱氢装置中的中心反响器较之前的UOP的“四合一”连续重整反响器,不只设计温度由550℃变为670℃,结构也变化较大,其主要材料选用含碳量不低于0.04%的耐高温性能较好的奥氏体不锈钢SA240 304H。反响器制造的关键工艺是热处置,按照压力容器国内外标准,奥氏体不锈钢材料焊后无需中止热处置,但由于奥氏体不锈钢的热收缩系数远大于铁素体不锈钢,其剩余应力的幅值也远高于后者,关于厚板焊接的剩余应力在运用过程中的释放,以及可能发作的应力腐蚀裂纹,均需求额外思索。本设备运用温度高,且介质含氢气,可能存在的微观热裂纹、316L-304L奥氏体不锈钢管较高的焊接剩余应力值对设备正常的运用寿命会有很大影响。因此,如何消弭焊接剩余应力和改善焊缝组织均匀性对设备的寿命至关重要,且由于相关的标准和制造阅历都很少,如何在工程中合理地制定焊后热处置工艺以及如何保证焊后热处置工艺的实施,对设备的制造质量很关键。304H属于奥氏体不锈钢,按照ASMEⅧ-1 UHA篇制造恳求,不强迫中止焊后热处置,没有相应的技术恳求可参照奥氏体不锈钢消弭剩余应力的热处置普通在550~650℃温度范围内中止,在某些场所,为了更有效地消弭剩余应力,则要中止较高温度的焊后热处置。思索到设备长期在高温工况下运转,304H奥氏体不锈钢又有一定的热裂纹倾向。为避免热处置对材料构成永世性的破坏,经过有限元分析软件ABAQUS对反响器的焊后热处置中止热应力瞬态分析,计算工件的变外形况,同时确认最大的升降温速度以减少加热、保温、降温阶段产品的局部应力和永世变形。有限元分析软件ABAQUS普遍应用于核电、航空、汽车以及石油化工等范畴,可以处置很多工程问题,如静态分析、模态/频率分析、非线性瞬态动力学分析、谐波响应分析、传热分析、流体分析等。该热处置不只温度高,同时反响器直径大,部分筒体厚薄不均,在热处置过程中的变形也是需求思索的情况。对厚薄差异较大的中央,由于温度梯度变化明显,需求增加局部保温来减缓温度梯度;且保温棉的厚度要有控制,否则会构成新的温差梯度;经过有限元分析模拟结果可以精确地得出保温棉需求增加的位置。图4示出对其中的一段中止不同时辰的温度分布的热应力模拟结果。热处置炉操作简单,温度控制容易且精度高,热处置效果可靠。因材料高温屈服强度较低,炉内热处置时,为避免温差应力对材料的损伤,恳求在500℃以上,恣意两个测温点的温差小于50℃,恳求在设备内外表面均布测温点,其数量多,测温点数量单台合计300个,即使分段做,思索到并炉热处置,单炉热处置的测温点的数量最多256个,如何确保256个测温点在炉内的温差均匀成为一个难题。整台反响器由于分段中止炉内热处置,故必需处置合拢环缝的局部热处置问题。固然容器合拢缝采用局部热处置是经常应用的,但通常均为普通碳钢低合金钢的600~700℃的低温热处置,其对热处置的恳求相对简单,而对不锈钢的高温热处置则鲜有中止现场局部热处置的情况,也没有相关的资料文献。为此查阅国内外相关标准和参照普通碳钢的局部热处置阅历,合理制定不锈钢的局部热处置工艺也是关键。最终本项目肯定采用在环缝内外安排可折叠的电阻式陶瓷加热片,电加热片外侧包裹保温材料的方式中止。加热片型号选择LCD-220V-14KW,LCD-220V-7KW两种,最高加热温度1 500℃。


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